Gerilim tipi PWM doğrultucuların paralel sistemindeki sıfır dizi sirkülasyon akımının bastırma yöntemi
Wei Li1, Wei Jincheng1, Zhu Xiumin1, Long Yong2, Wang Yao2, Cao Taiqiang1
(1. Elektrik ve Elektronik Bilgi Okulu, Xihua Üniversitesi, Chengdu 610039, Sichuan; 2. Elektrik Bilgi Mühendisliği Okulu, Southwest University for Nationalities, Chengdu 610041, Sichuan)
Uzay vektör modülasyonlu (DPC-SVM) doğrudan güç kontrolüne dayalı doğrudan sanal güç kontrol algoritması paralel redresör sistemine uygulanır ve elimine edilebilen yön vektörü olarak sanal bir ızgara akısı vektörü oluşturulur. Paralel sistemin donanım maliyetini düşürme amacı olan AC tarafı şebeke voltaj sensörü; sirkülasyon akımını bastırma amacı, geleneksel SVPWM kontrol modülünü iyileştirerek elde edilir ve böylece sistemin enerji kaybını azaltır. Şebeke voltajı yönlendirmesine dayalı geleneksel paralel akım kontrol sistemi ile karşılaştırıldığında, önerilen yeni yöntem, dolaşım akımı kontrolü açısından geleneksel yöntemle aynı performansı elde edebilir ve sensör sayısını büyük ölçüde azaltabilir ve sistemin sağlamlığını artırabilir. Simülasyon deneyi, önerilen iyileştirme stratejisinin doğruluğunu ve uygulanabilirliğini doğrular.
Üç fazlı PWM doğrultucu güç faktörü düzeltme, düşük harmonikler ve yüksek güç faktörü avantajlarına sahip olduğu için, motor sürücülerinde, dağıtılmış güç şebekelerinde ve kesintisiz güç kaynaklarında giderek daha yaygın bir şekilde kullanılmaktadır. PWM redresörleri için birçok kontrol stratejisi vardır.Vektör oryantasyonuna ve iç döngü kontrol nesnesine göre, kontrol stratejileri dört kategoriye ayrılabilir: Voltaj oryantasyonuna dayalı Voltaj Yönlendirme Kontrolü (VOC) ve sanal akı oryantasyonuna dayalı Akım kontrolü (Sanal Akı Yönlendirme Kontrolü, VFOC), voltaj odaklı doğrudan güç kontrolü (Voltaj Doğrudan Güç Kontrolü, V-DPC) ve sanal akı odaklı doğrudan güç kontrolü (Sanal Akı Doğrudan Güç Kontrolü, VF-DPC) . VOC, VFOC ve V-DPC ile karşılaştırıldığında, sanal akı yönelimine dayalı doğrudan güç kontrolü VF-DPC, şebeke geriliminde harmoniklerin, distorsiyonun ve dengesizliğin olduğu durumlar için daha uygundur. Bu yazıda, PWM doğrultucunun üç fazlı köprü kolunun güç cihazlarının anahtarlama fonksiyonları tarafından tahmin edilen AC tarafı akımı, DC tarafı voltajı ve anlık güç, şebeke voltaj sensörü olmaması amacına ulaşmak için doğrudan güç kontrolüne dahil edilmiştir; sürekli PI regülatörü ve SVPWM modülü, kararsız anahtarlama frekansı ve yüksek anahtarlama frekansı sorununu çözmek için geleneksel histerezis karşılaştırıcısının ve anahtarlama ölçerin yerini alır.
Tek bir üç fazlı doğrultucu, sınırlı nominal gücü nedeniyle ülke ekonomisinin ihtiyaçlarını artık karşılayamadığından, üç fazlı paralel doğrultucu sistemi son yıllarda kapsamlı olarak çalışılmıştır. Doğrultucuların paralel bağlanması kaçınılmaz olarak dolaşım akımı üretecek ve dolaşım akımı, üç fazlı akım dalga şeklini bozacak, güç kaybını artıracak ve sistemin enerji kullanım oranını azaltacaktır.Bu nedenle, dolaşım akımının boyutu paralel sistemin performansının önemli bir göstergesidir. Şu anda, dolaşım akımını yurtiçinde ve yurtdışında bastırmak için sıcak yöntemler, esas olarak uzay vektörünü iyileştirme yöntemi, bir regülatör ekleme yöntemi ve ortak mod akımını ve diferansiyel mod akımını bastırma yöntemidir. Geliştirilmiş uzay vektör yöntemi, sıfır vektör geri besleme kontrol stratejisini geleneksel SVPWM'ye tanıtmak ve sıfır dizi voltajını kontrol ederek sıfır dizi dolaşım akımını kontrol etmektir. Harici regülatör yöntemi, aktif gücü ayarlamak için d ekseni regülatörünü ve reaktif gücü ayarlamak için q ekseni regülatörünü kullanmaktır Sıfır sekans sirkülasyonunu ayarlamak ve sirkülasyonu sıfırlamak için bir sıfır eksenli PI regülatörü eklemeye ek olarak. Ortak mod akımını ve diferansiyel mod akımını bastırma yöntemi, ortak mod akımını ve titreşim filtresini bastırmak için uzay vektöründeki sıfır vektörlerin dağılımını ayarlayarak diferansiyel mod akımını azaltır.
Literatür, paralel doğrultucular için bir sirkülasyon akımı modeli oluşturmak için Kirchhoff'un gerilim ve akım yasasını kullanır ve her fazdaki dolaşım akımlarının oluşumunu ayrıntılı olarak analiz eder.Dirkülasyon akımının sadece doğrultucunun parametreleri, kontrol sinyali ve üç fazlı AC geriliminin genliği ile ilgili olduğu bilinebilir. Yük tipiyle ilgisi yoktur. Bununla birlikte, bu makalede oluşturulan dolaşım modeli çok karmaşıktır ve dolaşımın teorik analizi için uygundur ancak simülasyon ve uygulama için uygun değildir. Literatür, paralel redresörlerin dolaşımdaki akım bileşenlerini analiz için üç bölüme ayırır, ancak dolaşım akımı yalnızca güç şebekesi normal olduğunda etkili bir şekilde bastırılabilir. Literatür, dolaşımın bant genişliği genişletme fikrini kullanan ve dolaşımı iyi bir şekilde kısıtlayabilen sıfır sıralı dolaşımın matematiksel bir modelini kurar. Dezavantajı, paralel sistemin çok fazla sensör kullanmasıdır, bu da sistemin güvenilirliğini artırmaya yardımcı olmaz. Ve ana kontrol modülü arızalandığında, tüm paralel sistemi tehlikeye atacaktır. Sistemin güvenilirliğini artırmak için bu makale, şebekeden bağımsız bir voltaj kontrol stratejisi ve paralel sistemin her bir parçasını ayrı ayrı kontrol eden genel bir kontrol stratejisi benimseyen yeni bir kontrol yöntemi önermektedir.
1 Şebekeden bağımsız gerilim sensörünün teorik analizi ve paralel sistemin sıfır dizi dolaşım akımı modellemesi
Şekil 1'de gösterilen paralel doğrultucu sistemi, iki voltaj tipi PWM doğrultucunun doğrudan paralel bağlantısıdır. Topolojide, ea, eb ve ec üç fazlı şebeke voltajını temsil eder, L1 ve L2 enerji depolama filtresi endüktansını temsil eder, Rs1 ve Rs2 parazitik direnci ve hat direncini temsil eder, C doğrultucu çıkış DC filtre kapasitörünü, RL yükü temsil eder ve N noktası DC barasını temsil eder. Udc, DC bara voltajını temsil eder.
Şekil 1 Üç fazlı PWM doğrultucu paralel yapı şeması
Tek bir PWM doğrultucusunda dolaşım akımı yolu olmadığından, dolaşım akımı yoktur ve paralel doğrultucu sistemindeki dolaşım akımı şu şekilde tanımlanabilir:
Burada x = 1, 2, doğrultucunun numarasını temsil eder.
Doğrultuculardan birini örnek olarak alırsak, DPC kontrol stratejisindeki anlık güç tahmini genellikle iki fazlı bir sabit koordinat sisteminde gerçekleştirilir. Üç fazlı dengeli bir güç şebekesi için, karşılık gelen akı bağlantı genliğinin değişim hızı sıfır olduğundan, yani dm / dt = 0 olduğundan, anlık güç ifadesi şu şekilde basitleştirilebilir:
Bunlar arasında m, sanal akı bağlantı vektörünün genliğidir ve , ızgaranın temel açısal frekansıdır.
Şekil 1'de, PWM doğrultucudaki şebeke tarafı voltajı, üç fazlı bir AC motorun arka EMF'sine eşdeğerdir, şebeke tarafı endüktansı, motor sargısının kaçak endüktansına eşdeğerdir ve eşdeğer direnç, motor sargısının direncine eşdeğerdir. Bu nedenle, sanal ızgara akı bağlantısını gözlemlemek için AC motor akısı bağlantı gözlemi yöntemi ile karşılaştırılabilir.
koordinat sisteminde, sanal akı bağlantısı 'nın ve eksenlerinin bileşenleri şu şekilde ifade edilebilir:
Formülde, ux ve ux, VSR çıkış voltaj vektörünün ekseninin bileşenleridir ve redresörün numarasını temsil eden x = 1 ve 2'dir.
Açıktır ki, ux ve ux, VSR'nin DC tarafı voltajı udc ve ilgili anahtarlama fonksiyonları Sax, Sbx ve Scx tarafından modüle edilebilir, yani:
Bunlar arasında, Sax, Sbx ve Scx, sırasıyla A, B ve C'nin karşılık gelen anahtarlama işlevleridir.
Sanal akı bağlantısı kullanan vektör oryantasyonu, şebeke voltaj vektör oryantasyonunu kullanmaktan daha yüksek doğruluğa sahiptir, çünkü akı bağlantısının voltaj entegrasyon özelliği, akı bağlantısı gözlemi için voltaj harmoniklerini ve akım dalgalarını etkili bir şekilde filtreleyebilen bir alçak geçirgen filtreye eşdeğerdir. Etki. Bununla birlikte, entegrasyon bağlantısının tanıtılması nedeniyle, sanal akı bağlantısının yönlü entegrasyonu sırasında entegrasyon sapması probleminin üstesinden gelmek de gereklidir. Bu amaçla, ilk anda DC bileşenlerinin eklenmesinin neden olduğu entegrasyon etkisini bastırmak için entegratörün yerine bir düşük geçiş filtresi (LPF) eklenir; daha sonra telafi etmek için bir yüksek geçiş filtresi (HPF) eklenir ve bunun aktarım işlevi:
Bunlar arasında, LPF'nin kesme frekansı, elektrik şebekesinin temel frekansının k1 katıdır ve HPF'nin kesme frekansı, elektrik şebekesinin temel frekansının k2 katıdır. Genellikle k1, 0.2 ~ 0.3 değer aralığında pozitif bir sabittir ve k2 genellikle k1 / 2'ye ayarlanır. Şebeke gerilimi dalga formu iki filtre bağlantısından geçtikten sonra, ilk değer hatası ve DC bileşeninin etkisi hızla ortadan kalkar, ancak sabit durum değeri ile gerçek değer arasında bir faz ve genlik sapması vardır.Bu nedenle, kompanzasyon devreye girer ve basitleştirmeden sonra, almak:
Geliştirilmiş sanal akı kontrol blok diyagramı Şekil 2'de gösterilmektedir. İyileştirmeden sonra, sabit durum ile gerçek değer arasındaki faz ve genlik sapması temelde ortadan kaldırılabilir.
Şekil 2 Geliştirilmiş sanal akı kontrol blok şeması
Paralel bir sistemde, dolaşım yolunu analiz ederek, sıfır dizi sirkülasyonunun matematiksel modeli Kirchhoff'un voltaj ve akım yasasından elde edilebilir:
Formülde, sıfır dizi sirkülasyonunun eşdeğer modeli Şekil 3'te gösterilmektedir. Sıfır sekans sirkülasyon eşdeğer modeli oluşturulduktan sonra, sirkülasyonun yolu ve sirkülasyonu etkileyen parametreler net bir şekilde bilinebilir. Bir sirkülasyon olduğunda, kontrollü kaynağın değeri sirkülasyonu bastıracak şekilde ayarlanabilir.Bu aynı zamanda bu makalede benimsenen sirkülasyonu baskılamanın genel bir fikridir.
Şekil 3 Paralel doğrultucunun sıfır dizi sirkülasyon akımı eşdeğer modeli
2 Sıfır dizi sirkülasyonunun bastırılması
Aynı parametrelere sahip iki doğrultucu paralel bağlandığında, kullanılan kontrol sinyalleri de aynıysa sirkülasyon akımı olmaz. Bununla birlikte, paralel doğrultucuların parametreleri gerçek hayatta tam olarak aynı değildir, bu nedenle dolaşım akımı kaçınılmazdır. Bu makalenin kontrol bölümü, sürekli PI ayarlı çift döngü kontrolünü benimser ve kontrol darbelerinin üretimi, uzay vektörü SVPWM darbe genişlik modülasyon teknolojisini kullanır.
Geleneksel paralel sistem, dönen koordinat sistemi altında kurulur ve durum denklemi:
Yukarıdaki formülün sol ve sağı ed ile çarpılır ve ardından basitleştirilerek elde edilir.
Daha sonra güç iç döngüsünün kontrol blok diyagramı Şekil 4'te gösterilmektedir. Kararlı durumda, şebeke voltajının d ekseni bileşeni sabittir ve ed = 311 V alınabilir.
Şekil 4 Güç iç döngü kontrolünün blok şeması
Şekil 1 için, bir sirkülasyon akımı varsa, üretilen sirkülasyon akımı redresörlerden 1 ve 2 geçecektir. Geleneksel kontrol yöntemi, sirkülasyon akımını kontrol etme amacına ulaşmak için redresörlerden sadece birini kontrol etmektir. Bununla birlikte, geleneksel kontrol yönteminin bariz eksiklikleri vardır, yani daha büyük sirkülasyonlu sistemler üzerinde zayıf bir bastırma etkisine sahiptir. Bu nedenle, bu makale, genel kontrol için redresör 1 ve 2'yi birleştiren yeni bir kontrol yöntemi önermektedir Kontrol blok diyagramı Şekil 5'te gösterilmektedir. Doğrultucular 1 ve 2'nin darbe kontrol sinyali üretme modülleri, geleneksel SVPWM modülünü geliştirerek elde edilir. Şekil 6, kontrol periyodunun başında, sonunda ve ortasında dağıtılmış sıfır vektörlerle bir kontrol periyodunda Tc geleneksel bir SVPWM sinyalinin bir dağıtım diyagramıdır. Sıfır olmayan vektörün görev döngüsünün d1 ve d2 olduğunu varsayarsak, sıfır vektörünün görev döngüsü d0 = 1-d1-d2'dir. Her kontrol döngüsündeki kontrol vektörü Us, Şekil 7'de gösterildiği gibi iki sıfır olmayan vektör Ui (i = 1, 2, 3, 4, 5, 6) ve iki sıfır vektör Uj'den (j = 0, 7) oluşur. .
Şekil 5 Paralel doğrultucunun kontrol blok şeması
Şekil 6 Geleneksel SVPWM'nin bir döngüsündeki sinyal dağıtım şeması
Şekil 7 Kontrol voltaj vektörü ve referans voltaj vektör diyagramı
Dolaşım akımını bastırmak için, bu kağıt kontrol için dz1 ve dz2'yi birleştirir, böylece farklı parametrelerin neden olduğu voltaj farkı ofset olur, böylece doğrultucunun çıkış voltajı aynı olur. Dz1 ve dz2'yi ayarlamak için, y1 ve y2 kontrol değişkenleri tanıtılmıştır. Şekil 8, bir kontrol periyodunda redresörün (1) geliştirilmiş bir SVPWM dalga formudur ve Şekil 9, bir kontrol periyodunda redresörün (2) geliştirilmiş bir SVPWM dalga formudur.
Şekil 8 Bir çevrimde doğrultucu 1'in geliştirilmiş SVPWM'sinin sinyal dağıtım diyagramı
Şekil 9 Bir çevrimde doğrultucu 2'nin geliştirilmiş SVPWM'sinin sinyal dağıtım diyagramı
Şekil 8 ve Şekil 9'dan, sıfır dizi görev döngüsünün şu olduğunu bilebiliriz:
Denklem (10) ve (11) 'i denklem (6)' ya dahil ederek şunu elde edebiliriz:
Sıfır dizi akım kontrol döngüsü şu şekilde tasarlanabilir:
Yx, yx'in Rass dönüşümüdür. x = 1, 2, doğrultucunun numarasını temsil eder. Sıfır dizi sirkülasyonunun kontrol blok şeması Şekil 10'da gösterilmektedir. Kp ve ki değerlerini kontrol ederek, sıfır dizi sirkülasyon izini kontrol etme amacına ulaşılabilir.
Şekil 10 Sıfır dizi sirkülasyonunun kontrol blok şeması
3 Simülasyon sonuçları ve analizi
Şekil 5'te MATLAB'da oluşturulan simülasyon modeli simülasyon için kullanılmış ve sirkülasyonu baskılamama ve sirkülasyonu baskılama durumu karşılaştırılarak bir sonuç çıkarılmıştır. Paralel doğrultucular gerçek hayatta tam olarak aynı olmadığından, simülasyon modelinde, üç fazlı şebeke AC geriliminin etkin değeri 220 V, endüktans parametresi L1 = 6 mH, L2 = 5,4 mH, parazitik direnç Rs1 = 0,5, Rs2 = 0.7, DC yan kapasitans C = 2200, yük R = 15.
Şekil 11, sirkülasyon akımı kontrol stratejisini tanıtmadan redresörden (2) akan sıfır sıralı sirkülasyon akımının bir diyagramıdır. Analiz, sıfır dizi sirkülasyon akımının büyüklüğünün, redresör 1 ve 2'nin kontrol sinyallerinin senkronize olup olmadığı ve redresör parametreleri olsun, iki redresörün voltaj ve akımının örnekleme gecikmesi ile ilişkili olduğunu göstermektedir. MATLAB simülasyonunda, doğrultucular 1 ve 2'nin kontrol sinyallerinin senkronizasyonu, dolaşım akımının sinüzoidal salınımının genliği ve frekansı üzerinde önemli bir etkiye sahiptir; örnekleme gecikmesi ne kadar büyükse, dolaşım akımının genliği ve periyodiklik o kadar büyük, örnekleme gecikmesi o kadar yakın olur Genlik ne kadar küçükse, dolaşım süresi o kadar kısadır; iki redresörün parametreleri ne kadar yakınsa, dolaşım genliği o kadar küçük olur.
Şekil 11 Düzeltmesiz paralel sistemin sıfır dizi dolaşım akımı
Sıfır dizi sirkülasyon bastırma stratejisi tanıtıldı Düzeltmeden sonra, sıfır dizi sirkülasyonu Şekil 12'de gösterilmektedir. Sıfır dizi sirkülasyonunun artı veya eksi 4 A'da iyi kontrol edildiği şekilden görülebilir. Bu makalede, y1 = y2 = y3. Analiz ve düzeltme süreci, sıfır dizi sirkülasyonu arttığında, kontrol değişkeni y'nin değerinin denklemden (14) arttığını göstermektedir. Şekil 8'den, bu kontrol periyodunda doğrultucu 1'in sıfır vektörünün (111) zamanının uzadığı, sıfır vektörünün (000) süresinin kısaldığı ve da1, db1 ve dc1 değerlerinin arttığı; aynı zamanda Şekil 7'den doğrultucu 2'nin arttığı görülebilir. Bu kontrol çevriminde sıfır vektörünün (111) süresi kısalır, sıfır vektörünün (000) süresi uzar ve da2, db2 ve dc2 değerleri azalır, dolayısıyla değer artar. D1 ve d2 değişmeden kaldığından, sentezlenmiş kontrol vektörü Ux değişmeden kalır ve aynı zamanda paralel sistemdeki sıfır dizi voltaj farkı artar. Yani, redresör 1 ve 2'yi kontrol ederken, sadece çıkış voltajının Udc'nin 600 V'ta sabit olmasını sağlamakla kalmaz, aynı zamanda Şekil 2'deki sıfır dizi voltaj kontrollü kaynağın değerini de arttırır, bu da redresör 2'nin parametrelerinin farklı olduğu ve sinyallerin senkronize olmadığı gerçeğini telafi eder. Ortaya çıkan sıfır bileşen voltaj kaybı, böylece dolaşım akımını bastırır. Daha sonra, tüm zaman periyodunda, sıfır dizi voltaj kontrollü kaynağın büyüklüğü, y'nin değeri kontrol edilerek kontrol edilebilir ve ardından sıfır dizi dolaşım akımı kontrol edilebilir.
Şekil 12 Düzeltildiğinde paralel sistemin sıfır dizi sirkülasyonu
Bu makale, sanal akı yönlü entegrasyonun integral kayma probleminin üstesinden gelmek ve temelde sabit durum ile gerçek değer arasındaki faz ve genlik sapmasını ortadan kaldırmak için Şekil 2'de gösterilen gelişmiş sanal akı kontrol yöntemini kullanır. Doğrultucu 2'nin ve eksenel akı bağlantılarını kullanarak, çizilen sanal akı bağlantı dairesi Şekil 13'te gösterilmektedir.
Şekil 13 Kararlı durumda sanal akı çemberi
Şekil 14'te gösterildiği gibi aktif ve reaktif güç PQ değerini girin. T = 0.3 s'de, yük aniden eklenir ve paralel direnç R = 30. Şekilde gösterildiği gibi, reaktif güç kararlı durumda 0 civarında dalgalanır ve ortalama değeri sıfıra yakındır. Paralel sistemin DC tarafının dalga formu Şekil 15'te gösterilmektedir.
Şekil 14 Paralel sistemin aktif ve reaktif güç diyagramı
Şekil 15 DC tarafı voltaj dalga formu
Giriş voltajı ve akımı Şekil 16'da gösterilmektedir. T = 0.4 s olduğunda, AC tarafındaki akımın THD analizi THD =% 2.31 olduğunu göstermektedir. Paralel doğrultucunun güç faktörü 0,9995 olarak hesaplanmıştır. Analiz, paralel sistemin ayarlama süresinin ts = 0,2 sn, aşmanın% 11,11 olduğunu, yükün aniden 0,3 sn'de uygulandığını ve kurtarma süresinin t = 0,06 sn olduğunu göstermektedir.Güç faktörü düzeltmesi ani yükten önce ve sonra hızlı bir şekilde gerçekleştirilebilir. .
Şekil 16 A-fazı gerilim ve akım dalga formu diyagramı ve paralel sistemin AC tarafının akım THD analiz diyagramı
4. Sonuç
Bu yazıda, sanal akı oryantasyonuna dayalı bir doğrudan güç kontrolü VF-DPC paralel sistemi oluşturulmuş ve paralel sistemin paralel kısmını kontrol etmek için geliştirilmiş bir SVPWM kontrol stratejisi önerilmiştir. Deneysel sonuçlar, akı oryantasyonuna dayalı yöntemin paralel sisteme sokulmasının harmonik bastırma, daha düşük örnekleme frekansı, koordinat dönüşümü yok, voltaj sensörü vb. Avantajlarına sahip olduğunu göstermektedir. Geliştirilmiş SVPWM kontrol stratejisi sistemin güvenilirliğini artırabilir.Hem kararlı durumda hem de yük mutasyonunda dolaşım akımını bastırabilir, PFC düzeltmesi gerçekleştirebilir ve DC tarafı çıkış voltajının kararlılığını sağlayabilir. Bu makalede önerilen yöntemin doğruluğunu ve etkinliğini kanıtlayın.
Referanslar
Wu Fengjiang, Wang Zhiwen, Sun Li. PWM doğrultucunun sanal akı odaklı vektör kontrolü iyileştirildi.Elektrik Makineleri ve Kontrol Dergisi, 2008, 12 (5): 504-508.
Chen Wei. Üç fazlı voltaj tipi PWM redresörleri için doğrudan güç kontrol teknolojisinin araştırılması ve uygulanması Wuhan: Huazhong Bilim ve Teknoloji Üniversitesi, 2009.
Sun Liqin, Liao Xiaozhong. PWM doğrultucunun sabit frekanslı doğrudan güç kontrolü Electric Drive, 2006, 36 (7): 40-43.
Zheng Zheng, Jing Xiaoping Sanal akı oryantasyonuna dayalı PWM redresörünün vektör kontrolü üzerine araştırma Electric Drive, 2011, 41 (1): 40-43.
Bu Wenshao, Zhai Lili, Wang Xianbo ve diğerleri.PWM doğrultucunun şebeke voltaj sensörü olmadan DPC üzerine araştırma.Elektrikli Sürücü, 2013, 43 (2): 56-60.
Wu Yihong. Şebeke voltaj sensörü olmayan PWM doğrultucunun doğrudan güç kontrol teknolojisi üzerine araştırma Wuhan: Huazhong Bilim ve Teknoloji Üniversitesi, 2013.
Li Xiang, Han Minxiao. VSC-HVDC doğrudan sanal güç kontrol stratejisi. Çin Elektrik Mühendisliği Derneği Bildirileri, 2014, 34 (16): 2729-2735.
GUANG Z X. Üç fazlı PWM konvertörünün paralel bağlantı sistemindeki sirkülasyon akımlarının Deadbeat kontrol stratejisi IIEEE Trans.Ind.Electron., 2014,29 (2): 406-417.
ZHANG Y, DUAN S, KANG Y, ve diğerleri Paralel eviriciler arasında harmonik dolaşım akımının kısıtlanması Proc. CES / IEEE 5. Uluslararası Güç Elektron Hareket Kontrol Konf., 2006, 2: 1218-1222.
PAN C T, LIAO Y H. Paralel üç fazlı yükseltici redresörlerde dolaşan akımların modellenmesi ve koordinat kontrolü IEEE Trans. Ind. Electron., 2007, 54 (2): 825-838.
Huang Weihuang, Hu Shuju, Gao Jun'e ve diğerleri Boost PWM redresörlerinin paralel sirkülasyonu için mekanizma analizi ve bastırma stratejisi.Elektrik Güç Sistemleri Otomasyonu, 2014, 38 (19): 96-101, 107.
GUANG Z X. Paralel üç fazlı PWM dönüştürücü bağlantı sisteminde dolaşım akımı kontrolü için bant genişliği genişletme yöntemi IEEE Trans.Ind.Electron., 2014, 29 (12): 6849-6856.
AET üyeleri için yıl sonu avantajları!
